347.7kN·m;238.6kN
354.27kN·m;239.7kN
365kN·m;245.6kN
372.35kN·m;318.92kN
某三层商住楼,底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m,底层层高3.9m,其余两层为3.0m,墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板,厚120mm。托梁混凝土采用C30(fc=14.3N/mm2),纵向钢筋为HRB400(fv=360N/mm2),箍筋采用HPB235(f=210N/mm2)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m2,屋面活荷载标准值为0.5kN/m2,楼面恒荷载标准值为3.8kN/m2,活荷载标准值为2.0kN/m2,墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m2,梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸bb×hb=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。 计算弯矩系数αM=0.450,计算轴力系数ηN=1.450,则托梁跨中截面的弯矩Mb和轴心拉力Nb与下列( )组数据最为接近。A..347.7kN·m;238.6kN B..354.27kN·m;239.7kN C..365kN·m;245.6kN D..372.35kN·m;318.92kN
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对某钢筋混凝土简支T梁桥进行承载能力评定,该桥计算跨径为20.0m,桥面横向布置为0.3m(栏杆)+9.0m(车行道)+0.3m(栏杆)=9.6m,无人行道,设计荷载等级为公路-Ⅱ级。根据前期检测结果得到的跨中截面正弯矩计算结果和各分项检算系数见下表。(3)根据表中数据,跨中截面正弯矩实际抗力效应R的计算结果应为( )。A:4848.6kN.m B:5103.8kN.m C:4329.2kN.m D:843.0kN.m
对某钢筋混凝土简支T梁桥进行承载能力评定,该桥计算跨径为20.0m,桥面横向布置为0.3m(栏杆)+9.0m(车行道)+0.3m(栏杆)=9.6m,无人行道,设计荷载等级为公路-Ⅱ级。根据前期检测结果得到的跨中截面正弯矩计算结果和各分项检算系数见下表。(3)根据表中数据,跨中截面正弯矩实际抗力效应R的计算结果应为( )。 A.4848.6kN.m B.5103.8kN.m C.4329.2kN.m D.843.0kN.m
某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力,实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。(资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8)1、该梁试验跨中弯矩值为( )kN·m。A.3351 B.3461 C.272 D.277
整体箱梁桥静载试验,某截面的设计活载弯矩为490kN·m(不考虑冲击),计算试验弯矩为540kN·m,冲击系数为0.10,则该截面的静力荷载效率为( )。A.0.90 B.1.00 C.1.05 D.1.10
某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力,实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。(资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8)1、该梁试验跨中弯矩值为( )kN·m。(2018检师真题)A.3351 B.3461 C.272 D.277
二级公路上的一座永久性桥梁,为单孔30m跨径的预应力混凝土T形梁结构,全宽12m,其中行车道净宽9.0m,两侧各附1.5m的人行道。横向由5片梁组成,主梁计算跨径29.16m,中距2.2m。结构安全等级为一级。设计汽车荷载为公路-I级,人群荷载为3.5kN/m2,由计算知,其中一片内主梁跨中截面的弯矩标准值为:总自重弯矩2700kN·m,汽车作用弯矩1670kN·m,人群作用弯矩140kN·m。试问,该片梁的作用效应基本组合的弯矩设计值(kN·m)与下列何项数值最为接近?( )A.4500 B.5800 C.5700 D.6300